保證配制混凝土強度的可靠性應重視幾個部分

為了保證配制強度的可靠性，我們一般在fcu.o與fc28二者中取較大值作為擬定的配制強度，以達到相應的強度保證率。一般來說，σ值在沒有統(tǒng)計數據之前，我們參照《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50204—2002)的相應規(guī)定進行選用。根據歷年來強度統(tǒng)計評定資料結果，從試件強度統(tǒng)計出來的標準差σ的實際值較配制時按GB50204-2002相關規(guī)定選用的σ值均有不同程度的減?。欢诠絝cu.o≥fcu.k+1.645σ中fcu.o是個定值，σ減小，但fcu.o并未減小，相反還得到了一定程度的增大。因為我們的設計公式是基于混凝土強度保證率為95％之上的，故t值取1.645，這種結果反而表明我們的施工質量水平有了提高，也就是t值出現了變化所致。保證率P與概率t的關系，我們可通過標準正態(tài)分布曲線方程得出。σ應由25組以上試壓結果通過計算得出。配制工作通常在σ無可靠資料的情況下按表1經驗數值選取。

表1的經驗數值是根據GB50204—2002初選值配制出的混凝土強度統(tǒng)計評定資料得到的，并結合《普通混凝土配合比設計規(guī)程》(JGJ55—2000)有關σ的選用規(guī)定進行確定的。它既防止了σ值偏低以致降低混凝土強度的實際可靠度，又防止了σ值偏高造成配制強度過高。

2水灰比的合理選擇

根據水灰比定律，即在材料品種相同的條件下，混凝土強度隨水灰比的增大而降低，其變化規(guī)律呈曲線關系，而混凝土強度與灰水比的變化規(guī)律呈直線關系，見圖1，2。

在關系曲線未建立之前，我們可采用JGJ55—2000提供的計算公式：

式中αaαb——回歸系數

fce——水泥28d抗壓強度實測值(MPa)。

回歸系數αa和αb隨所用材料的品種及質量不同而異，因此在試驗條件許可下，應結合工程實際使用材料通過試驗求出。當缺乏試驗條件時，可參照規(guī)程有關數據：碎石混凝土，αa取0．46，αb取0．48；卵石混凝土，αa取0．07，αb取0．33。對fce的選取，規(guī)范中指的是水泥28d抗壓強度實測值，但通常情況下施工單位難以做到提前28d送檢，因此為不耽誤工期，大多以3d強度或快測強度推定28d強度。從實際應用情況來看，這種作法為普遍而又客觀合理，因此在新規(guī)程5.0.32條中予以確認。

根據實測水泥28d強度的結果來看，不同水泥廠水泥富余系數均不盡相同，同一水泥廠相同品種水泥在不同時期也存在一定程度的差異，并存在較大的偏高標準值的現象，甚至出現個別實測強度超過相應強度等級的情況。同時大部分施工企業(yè)為節(jié)省試驗費用和避免工作繁瑣，不能嚴格按施工檢驗程序送檢，一般一個單項工程僅在開工前進行一次原料檢驗。若僅以這一次送檢結果作為整個工程的材料質量指標，特別是較大偏高標準值以至超強度等級的強度實測值作為依據的話，就有點以偏概全了。因此我們將此次檢測結果僅作為一個參考性的指標，在實際配合比設計時宜按0．7～0．9的系數加以折算修正，目的是既考慮到水泥富余系數的變化，又考慮到不使折減值低于標準值以致影響合格判定。例如某品種32.5級的水泥28d抗壓強度實測值為42.8MPa，按0．7的系數折算修正后為30.0MPa，此值未達標準值，顯然與實際檢驗結果不吻合。故宜取0.8或0.9的系數修正，即修正值為34.2MPa或38.5MPa。

水灰比的大小直接影響混凝土的強度及耐久性，在一定范圍內，水灰比越小，強度越高，耐久性越好，但水泥用量大，提高成本，并使混凝土在硬化過程中增大水化熱及收縮值。因此，確定水灰比的原則是，在滿足強度及耐久性的要求下，盡可能選用較大的水灰比。

3．單住用水量mw0的選取

單位用水量的選取通常參照JGJ55—2000規(guī)程中的表4.0.1—2進行，也就是說根據坍落度和石子類別及大粒徑確定，只有水灰比小于0.4的混凝土以及特殊成型工藝的混凝土的單位用水量才通過試驗確定。因此，坍落度又與砂率β8之間存在相應的關系，β8的峰值所對應的坍落度即為佳值。為了合理確定單位用水量，各地區(qū)根據當地的砂石料種類，通過多次試驗制定出適合當地的砂率β8與坍落度曲線，以便配合比設計時采用。根據本地的試驗情況，用于基礎部位時，坍落度一般取10~30mm，主體部位坍落度取30～50mm，單位用水量分別為150~160kg／m3和170～l80kg／m3。一般來說，卵石混凝土用水量取下限，碎石混凝土用水量取上限。

4．選取適宜的砂率β8

砂率的選取是配合比設計中一個比較重要而又難以準確把握的參數。這是因為影響砂率的因素較多，而且目前還沒有粘聚性的定量指標，所以無法建立砂率與粘聚性的關系。我們在進行配合比設計時，通常采用JGJ55—200O規(guī)程中表4.0.2，根據水灰比、石子類別和大粒徑查表選取。表中所列砂率是一個浮動較大的變動值，而計算所需定值的選取要借助實際配合比經驗。因此，我們可以根據公式得出計算值，與表4．0．2中所列數值進行對比取舍。若計算出的。值在表4．0．2的范圍以外，則取為接近的數值作為計算時的砂率值。

式中，po和p0分別為砂石料的堆積密度；為砂漿剩余系數，通常取1.1一1.4，細砂時取a=1.1，粗砂時取a=1.4，中砂時取=1.2—1.3；γ為石子空隙率，可查找相關石子試驗報告數據選取。

根據試驗室配合比設計情況來看，砂率的選取基本為28％～32％，僅個別預制構件混凝土配合比的砂率稍大，可達到35％～38％。

5．混凝土配合比設計結果宜用重量法表示

規(guī)范要求，工地現場混凝土拌和均采用實物過磅計量，因此，混凝土配合比設計宜采用重量法，以方便施工操作及提高施工配合比的可靠度。按重量法進行配合比設計時．我們需要確定混凝土拌合物的假定密度以便計算每立方米混凝土中各材料的用量。在JGJ55—2000中，混凝土拌合物假定密度的范圍為2350—2450kg／m3。為了設計操作的統(tǒng)一性，不同強度等級均取混凝土拌合物的假定密度為2400kg／m3進行計算。按此設計的配合比，經現場大量試用和測定(除C10外)，試配后混凝土體積達不到1m3，表明我們對假定密度取值偏小。經過對混凝土密度的大量測試，發(fā)現在一定范圍內混凝土表觀密度隨強度等級的升高而增大，除Cl0混凝土以外，基本在2450kg／m3以上。因此，將高于Cl0的混凝土拌合物的假定密度調整為2450kg／m3，基本滿足了混凝土表觀密度假定計算值與實測值之差的對值不超過假定計算值的2％的要求，從而達到了重量與體積的吻合。

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